蔣家灣二期36房社區服務中心工程；屬于框架結構;地上10層;地下1層；建筑高度：39m；標準層層高：3.6m ；總建筑面積：12260平方米；總工期：240天；施工單位：華仁集團無錫分公司。 本工程由無錫市北塘城市投資發展有限公司投資建設，無錫市城市設計院設計，無錫市水文地質勘察院地質勘察，無錫三利監理監理，華仁集團無錫分公司組織施工；由趙瑞如擔任項目經理，秦雪峰擔任技術負責人。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 一、參數信息: 1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35； 欄桿、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15； 施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。 2.懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.60； 鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的接點按 固支 計算； 預埋件的直徑(mm)：20.00。 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平 ； 次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平； 次梁水平間距ld(m)：0.30，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。 4.卸料平臺參數 水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.50； 平臺計算寬度(m)：3.00。 二、次梁的驗算:次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.3m，其截面特性為： 面積 A=18.51cm2； 慣性距 Ix=563.7cm4； 轉動慣量 Wx=80.5cm3； 回轉半徑 ix=5.52cm； 截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 0.30= 0.11kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷載為8.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m； (3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.14kN/m； 經計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) = 0.68kN； 經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。 2.內力驗算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為： 經計算得到，最大彎矩 M = 0.68×3.002/8+2.52×3.00/4=2.66kN.m。 3.抗彎強度驗算 次梁應力： 其中 γx - 截面塑性發展系數，取1.05； [f] - 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =2.66×103/(1.05×80.50)=31.42 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =31.422 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求! 4.整體穩定性驗算 其中，φb - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 φb=570×9.50×58.00×235/(3.00×140.00×235.0)=0.75； 由于 φb大于0.6，按照下面公式調整： 得到 φb=0.693； 次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =2.66×103/(0.693×80.500)=47.62 N/mm2； 次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =47.618 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求! 三、主梁的驗算:的美女編輯們根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=18.51cm2； 慣性距 Ix=563.7cm4； 轉動慣量 Wx=80.5cm3； 回轉半徑 ix=5.52cm； 截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm； 1.荷載驗算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m； (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.14kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.14) = 0.35kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (0.68×3.00+2.52)/2=2.28kN；